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由于各并联支管间距较小，沿干管轴向布置的各支管较多，且结构相同，因此，数学上呈离散、间断分布的干管内轴向流动特性分布及静压相对并联支管的分配的流动特性十分接近按节距平均后的中值线，后者可进一步按连续模型处理。由于干管内静压变化主要由分流和并联支管局部阻力的直接作用和并联支管阻力的间接作用所致，干管内沿程摩擦阻力对其影响很小，甚至可以忽略不计。对于支管的流速而言，在x轴方向.随转x的增大，流速会逐渐增加，而且在支管截面积与干管断面积之比不是很人的时候，w与x之间基本上呈线性变化:对于千管内的静压而言，在x轴方向，随着x的增大，静压值会逐渐增大:从风机并联的角度来分析，就是越靠近支管末端的排风口，其管道的阻力系数就越小，因而风机的风量就越大，所以对于选用相同类型的风机来说，因该集中布置在厂房的尾部.并且越靠近尾部越好。 本文针对隧道型厂房的通风降温进行了实验和熟悉模拟研究，由于工艺限制，只能采用集中是全面通风的方式进行通风降温，通过研究，得出了如下结论:
(1)冷态流游显示实验表明，中间辅助通风对厂房内温度环境改善不利。
(2)增加通风豆对厂房内环境的改苦有益，风量越大，厂房内温度越低，当风量超过150万时厂房内温度场的改善程度减弱，如图2-13和2-14所示。
(3)增加风量对温度场垂直方向上的温度梯度的影响不是单调变化的。适中风盆时流场紊流度低.垂直方向上有较大的温度梯度，而大风最时流场紊流度增大，在高度方向上的温度梯度反而变小，如图2-15所示。
(4)从图2-I3. 2-14和2-15可以看出来，在3断面处厂房内的沮度最高，因为3断面处正好是室内热源的排烟口，所以实际情况下，因该使人员远离3断面处，同时，从试验结果还可以肴出，即使风量达到200万m3/h时，厂房里的温度还是比较高的。
(5)通过实验研究可以看出，在通风显为140万m3/h的情况下，厂房内人员的工作区域基木上可以控制在65℃左右:
(6)考虑到厂房内流场的不稳定性，因而觉得在140万m3/h通风盆的情况下. 人员的安全系数不是很高，所以应该配合辅助的降温措施来进行通风降温;
(7)从管道的特性曲线方面考虑，对风机的并联情况进行了理论分析，认为风机应该尽量布置厂房的尾部，且越靠近尾部的风机，其通风量越大。 以上推荐的叶型.，不仅适用于产品设计，而且对叶轮沿叶片不同的截面上，也可以采取不同几何形状的叶型，只要有这些叶型的试验数据即可。事实上，动叶各截面的气流情况各不相同(虽然互有联系)。以环量流型为例，从叶片顶端到叶片根部，如果采用与之相适应的不同叶型，例如，使叶型的相对厚度从叶顶到叶根按某种规律增加，用以加大叶的升力系致，使叶根的叶栅稠度不致过大，则对提高风机效率，改善结构强度等都是有利的。根据某些厂的实践经验，采用这样的方法也是行之有效的。
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